Введение .
На железнодорожном транспорте имеются предприятия, для работы которых требуется вода с малой жесткостью.
Известно, что жесткость воды обусловлена наличием в ней солей кальция и магния. Использование жесткой воды приводит к образованию накипи на внутренней поверхности котлов и теплообменных аппаратов, что снижает эффективность их работы.
В настоящее время один из наиболее распространенных способов умягчения воды является метод ионного обмена. Снижение жесткости воды ионным обменом основано на способности определенных или некоторых искусственных материалов (катионитов) которые имеют в своем составе обменные ионы Na + , Н + . Способные обмениваться на ионы Са 2+ , Мg 2+ . Реакция обмена:
2 Na [Кат.] + Ca (HCO 3 ) 2 Ы Ca [Кат.] + 2 NaHCO 3
2 H [Кат.] + MgCl 2 Ю Mg [Кат.] 2 + 2 HCl
К катионитам относятся глауконитовый песок, гумусовые угли, сульфоуголь, искусственные смолы (КУ-1, КУ-2).
В процессе фильтрации воды через катиноитную загрузку ее обменная способность уменьшается, поэтому необходимо периодически регенерировать (восстанавливать фильтрирующий материал). Реакции регенерации:
Ca [Кат.] 2 + 2 NaCl Ю 2 Na [Кат.] + CaCl 2
Na – катионидные фильтры регенерируются раствором NaCl
Mg [Кат.] 2 + H 2 SO 4 = 2 H [Кат.] + MgSO 4
Н – катионидные фильтры регенерируются раствором серной кислоты – Н 2 SO 4 .
Для реализации представленных химических процессов устраивают специальное сооружение – станцию умягчения воды.
Целью курсового проекта является расчет основного технологического оборудования – Н-Na- катионитных фильтров и вспомогательного оборудования - кислотное хозяйство, солевое, дегазатор для удаления газов – СО 2 .
1 . Предварительная обработка исходных данных.
Проверка данных химического анализа воды производится путем сопоставления суммы катионов: Ca +2 , Mg +2 , Na + , К + с суммой анионов: Cl - , SO 4 -2 , НСО 3 - :
(1). К = [Ca +2 ] + [Mg +2 ] + [Na + ] + [K + ] = 4.0 + 2.4 + 0.9 = 7.3 мг-экв/л
(2). А = [HCO 3 - ] + [Cl - ] + [SO 4 -2 ] = 5.1 + 0.7 + 1.5 = 7.3 мг-экв/л
Вывод: Сумма катионов равна сумме анионов, следовательно, данные химического анализа воды верны.
1.1. Определяется общая жесткость исходной воды .
Ж о = [Ca +2 ] + [Mg +2 ] = 4.0 + 2.4 = 6.4 мг-экв/л (3).
1.2. Определяется карбонатная жесткость исходной воды .
Ж к = [HCO 3 - ] = 5.1 мг-экв/л (4).
1.3. Определяется щелочность исходной воды .
Щ о = Ж к = 5.1 мг-экв/л (5).
1.4. Определяется не карбонатная жесткость .
Ж нк = Ж о – Ж к = 6.4 – 5.1 = 1.3 мг-экв/л (6).
Умягчение воды методом ионного обмена может осуществлять: параллельным катионированием, последовательным катионированием, совместным H-Na-катионированием.
Выбор схемы умягчения воды осуществляется на основании сопоставления данных химического анализа исходной воды.
Параллельное H-Na-катионирование применяется при условии :
Ж к / Ж о і 0,5 5.1 / 6.4 = 0.79 і 0.5 +
Ж нк Ј 3.5 мг-экв/л Ж нк = 1.3 Ј 3.5 мг-экв/л +
SO 4 -2 + Cl - Ј 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2 Ј 3 мг-экв/л +
Na + + K + Ј 1 …2 мг-экв/л 0.9 Ј 2 мг-экв/л +
Последовательное H-Na-катионирование применяется при условии:
Ж к / Ж о Ј 0.5 5.1 / 6.4 = 0.79 > 0.5 -
Ж нк і 3.5 мг-экв/л Ж нк = 1.3 < 3,5 мг-экв/л -
SO 4 -2 + Cl - і 3 … 4 мг-экв/л 1.5 + 0.7 = 2.2 < 3 мг-экв/л -
Na + + K + не лимитируются -
На основании полученных результатов принимается параллельная схема H-Na-катионирования.
Техническая схема параллельного H-Na-катионирования:
3. Расчет основного технологического оборудования станции умягчения воды
К основному технологическому оборудованию станции умягчения
Воды Н-Na-катионитные фильтры.
Расчет ведется на основании нормативной литературы.
3.1. Определяется соотношение расходов воды подаваемой на Н-Na-катионитные фильтры.
При параллельной схеме Н-Na-катионирования расчет ведется согласно [1,прил.7,п.25]:
Определяется расход воды подаваемой на Н-катионитные фильтры.
q H пол. = q пол. ( Щ о -Щ у ) / ( А+Щ о ) м 3 /час (7)
где q пол. - полезная производительность Н-Na-катионитных фильтров,
q пол. = Q сут. / 24=1100/24=45.8 м 3 /час,
Щ о - щелочность исходной воды,
Щ о =5.1 гр-экв / м3 ,
Щ у - щелочность умягченной воды,
А- сумма концентраций анионов,
А= 7.3 гр-экв / м3 ,
q H пол. = 45.8*( 5.1-0.35 ) / ( 7.3+5.1 ) = 17.5 м 3 /час
Определяется расход воды на Na-катионитные фильтры:
q Na пол. = q пол. - q H пол. м 3 /час (8)
q Na пол. = 45.8 - 17.5 = 28.3 м 3 /час
3.2. Выбирается катионит для загрузки фильтров по [6]:
Принимается сульфауголь мелкий 1 сорта с техническими характеристиками:
Внешний вид катионита – черные зерна неправильной формы.
Диаметр зерен катионита – 0.25…0.7 мм.
Полная обменная способность - Е полн. = 570 экв / м3
3.3. Определяется объем катионита в Н-Na-катионитных фильтрах.
Объем катионита в Н- катионитных фильтрах, вычисляется
по [1,прил.7,п.26]:
W H = 24*q H пол. (Ж о +С Na )/(n H p *E H раб. ) м 3 (9)
где С Na - концентрация в исходной воде,
С Na =0.9 гр-экв / м3 ,
n H p - число регенераций каждого Н-катионитного фильтра в сутки,
принимается по [1,прил.7,п.14]: от 1…2.
n H p =2,
E H раб. - рабочая обменная емкость Н-катионита, вычисляется по
Формуле [1,прил.7,п.27]:
E H раб. = a н * Е полн. – 0.5*q уд. *С к гр-экв / м3 (10)
Где a н - коэффициент эффективности регенерации Н-катионитных
фильтров, принимается по [1,прил.7,п.27,табл.4]:
При удельном расходе Н 2 SO 4 на регенерацию 100 гр./гр.-экв.
a н =0.85,
q уд. - удельный расход воды на отмывку 1 м 3 катионита (для сульфо-
угля принимается 4 м 3 ),
q уд. =4 м 3 ,
С к – общее содержание в воде катионидов,
С к =7.3 гр-экв / м3 ,
E H раб. = 0.85*570 – 0.5*4*7.3 = 469.9 гр-экв / м3,
W H = 24*17.5(6.4+0.9)/(2*469.9) = 3.6 м 3 ,
Объем катионита в Na-катионитных фильтрах вычисляется по
формуле [1,прил.7,п.26]:
W Na = 24*q Na пол. (Ж о* n Na p )*E Na раб. м 3 (11)
Где n Na p - число регенераций каждого Na-кат. фильтра в сутки
принимается согласно [1,прил.7,п.14] от 1…3.
n Na p =2,
E Na раб. - рабочая обменная емкость Na-катионит. фильтра
вычисляется по [1,прил.7,п.15]:
E Na раб. = a Na * b Na *Е полн. – 0.5*q уд. *Ж о гр-экв / м3 (12)
Где a Na – коэффициент эффективности регенерации Na-катион.
фильтров принимается при удельно расходе поваренной соли
NaCl 100 гр. / гр.-экв. a Na =0.62
b Na - коэфф. Учитывающий снижение обменной емкости,
принимается [1,прил.7,п.15,табл.2] из соотношения:
С Na / Ж о = 0.1 b Na = 0.83
E Na раб. = 0.62*0.83*570 – 0.5*4*6.4 = 293.3-12.8 гр-экв / м3,
W Na = 24*28.3(6.4/2)*280.5=7.7 м 3 .
3.4. Определяется площадь H-Na-кат. фильтров.
Площадь Н-кат. фильтров опред. по [1,прил.7,п.16]:
F н = W н /H к , м 2 (13)
где H к - высота слоя катионита в фильтрах,
Площадь Na-кат. фильтров определяется по [1,прил.7,п.16]:
F Na = W Na /H к , м 2 (14)
Технические характеристики H-Na-кат. фильтров приведены в таблице:
|
Диаметр Фильтра, Мм. |
Высота кати- онита, Н к , м. |
Основные Размеры |
Вес, т. |
|
|
Строительная Высота |
Диаметр прово-дящего патрубка |
|||
|
Н-катионитные фильтры. |
||||
|
700 |
1800 |
3200 |
40 |
1.7 |
|
700 |
2000 |
3200 |
40 |
2.1 |
|
1000 |
2000 |
3600 |
50 |
5.3 |
|
1500 |
2000 |
3950 |
80 |
10 |
|
2000 |
2500 |
4870 |
125 |
15 |
|
Na-катионитные фильтры. |
||||
|
1000 |
2000 |
3597 |
50 |
5 |
|
1500 |
2000 |
3924 |
80 |
10 |
|
2000 |
2500 |
4870 |
125 |
15 |
F н = W н /H к = 3.6/2 = 1.7 м 2
Площадь одного Н-катион. фильтра:
f н = ( p * d 2 )/4 = 0.785 м 2 ,
Количество рабочих Н-катион. фильтров:
F н / f н = 1.7/0.785 = 2 шт.
Принимается 2 рабочих Н-катионид. фильтра .
F Na = W Na /H к = 7.7/2 = 3.85 м 2
Площадь одного Na-катион. фильтра:
f н = ( p * d 2 )/4 = 1.76 м 2
Количество рабочих Na-катион. фильтров:
F Na / f Na = 3.85/1.76 = 2 шт.
Принимается 2 рабочих Na-катионид. фильтра .
3.5. Определяется скорость фильтрования воды через
катионитные фильтры при нормальном режиме
работы (работают все рабочие фильтры).
Для Н-катионит. фильтров:
V нор. = q H пол. /( f н *n н ) м/ч (15)
Где f н - площадь одного Н- кат. фильтра,
n н - количество рабочих Н-кат. фильтров.
V нор. = 17.5/(0.785*2) = 11 м/ч
Для Na-катионит. фильтров:
V нор. = q Na пол. /( f Na *n Na ) м/ч (16)
V нор. = 28.3/(1.76*2) = 8 м/ч
Скорость фильтрования воды через катионит при нормальном режиме,
не должна превышать при общей жесткости воды до 10 гр-экв / м3 (6.4),
скорость не должна превышать 15 м/ч < 15 м/ч.
3.6. Определяется скорость фильтрования воды через катионит при формированном режиме
(один рабочий фильтр отключен на
регенерацию).
V H форс. = q H пол. /f H *(n H -1), м/ч (17)
V H форс. = 17.5/0.785*(2-1) = 22.3 м/ч
V Na форс. = q Na пол. /f Na *(n Na -1), м/ч (18)
V Na форс. = 28.3/1.76*(2-1) = 16 м/ч
При форсированном режиме допускаетс увеличение скорости фильтрования на 10 м/час по сравнению с вышеуказанной.
4. Расчет вспомогательного оборудования станции умягчения воды.
Восстановление обменной способности, т.е. регенерации
кат. фильтров осуществляется путем вытеснения из ка-
тионита ионов Ca 2+ , Mg 2+ ионнами H + , Na + .
Для реализации указанного процесса требуется устройство
вспомогательного оборудования.
К вспомогательному оборудованию относятся:
1). Кислотное хоз-во.
2). Солевое зоз-во.
3). Насосы и аппараты для подачи воды и регенерирующих растворов
на фильтры.
4.1. Серное хоз-во для хранения, приготовления и перекачки раствора H 2 SO 4 .
Кислотное хоз-во включает:
1). Цистерны для хранения кислоты.
2). Бак мерник конц. серной кислоты.
3). Бак для регенерационного раствора.
4). Вакуумнасосы.
5). Эжектор.
На станцию H 2 SO 4 поставляется в ж/д цистернах в виде 100%
раствора. Затем H 2 SO 4 перекачивается в стационарные цистерны
(цистерны хранилища) с месячным запасом реагента.
Расчет начинают с определения расхода 100% H 2 SO 4 на одну
Регенерацию Н-кат. фильтра по [1,прил.7,п.31]:
P H = (f H *H k *E раб Н * a н )/1000 , кг (19)
P H = 73.7 кг
Определяется суточный весовой расход H 2 SO 4 для регенерации
всех рабочих Н-кат. фильтров.
P Hсут. = P H *n н *n р н = 73.7*2*2 = 294.8 кг/сут (20)
Определяется суточный весовой расход H 2 SO 4 для регенерации
всех рабочих Н-кат. фильтров.
W Hсут. = (P H сут. *100%)/(85%* r 85% ) м 3 /сут (21)
W Hсут. = 0.195 м 3 /сут
Определяется месячный расход H 2 SO 4 для регенерации
Н-кат. фильтров.
W Hмес. = 30* W Hсут. м 3 (22)
W Hмес. = 6 м 3
Промышленностью выпускаются цистерны для хранения кислоты
емкостью 15 м 3 в проекте принимается не менее двух цистерн
емкостью 15 м 3 (вторая цистерна на случай аварии).
4.1.2. Определяется объем бакомерника из условия регенерации одного фильтра при количестве рабочих
Н-кат. фильтров до 4 , [1.прил.7,п.32]:
W 85% = (P н *n р *100%)/(85%* r 85% ) = 0.05 м 3 (23)
Принимается бак мерник объемом 0.09 м 3 , наружный диаметр
450 мм, строит. высота 45 мм, вес 98 кг.
Подача серной к-ты из цистерн хранилищ в баке мернике происходит
за счет вакуума создаваемого насосом, затем с помощью эжектора
H 2 SO 4 перемешивается с водой и поступает в бак
регенерационного раствора.
4.1.3. Определяется объем бака для 1% регенерационного раствора H 2 SO 4 на регенерацию одного
Н-кат. фильтра.
W1% = (P н *n р *100%)/(1%* r 1% ) = 7.3 м 3 (24)
Принимается бак 1% регенерационного раствора H 2 SO 4 размерами:
B = 2 м
H = 1.5 м 7.5 м 3
L = 2.5 м
Для перекачки регенерационного раствора H 2 SO 4 принимается
2 насоса серии ”Х” (химически стойкие) напором Н н = 20 м
и подачей Q н = 3 м 3 /ч , (Q н = 3 м 3 /ч).
Q н = V н *f н = 4*0.785 = 3 м 3 /ч (25)
К установке принимается 1 рабочий и один резервный насос.
4.2. Устройства для хранения, приготовления и перекачки
раствора поваренной соли NaCl.
Для регенерации Na-кат. фильтров устраивается солевое хозяйство.
Регенерация Na-кат. фильтров производится 8% раствором NaCl.
4.2.1. Определяется расход поваренной соли NaCl на 1
регенерацииNa-кат. фильтра [1,прил.7,п21]:
P Na = (f Na *H k *E Na раб. *а с ) / 1000 кг (26)
P Na = (1.76*2*280.5*100) / 1000 = 98.7 кг
Определяется суточный весовой расход NaCl для регенерации
всех рабочих Na- кат. фильтров:
Р Naсут = P Na *n Na *n p Na кг/сут (27)
Р Naсут = 98.7*2*2 = 394.8 кг/сут < 500 кг/сут
При суточном расходе NaCl до 500 кг/сут устраивают сухое
хранение соли на складе с последующим приготовлением
8% регенерационного раствора.
Принимается Сухое хранение.
Определяется месячный весовой расход поваренной соли для регенерации Na-кат.ф-ов.
P Naмес = 30*P Naсут , т (28)
P Naмес = 30*394.8 = 12 т
4.2.2. Определяется площадь склада для сухого месячного
хранения соли из условия, что высота NaCl не должна
превышать 2.5 метра.
F Nacyх.хран. = P Naмес / r Na *25 , м 2 (29)
F Nacyх.хран. = 6 м 2
Принимается склад сухого хранения размерами:
H = 2.5
B = 2 6 м
L = 3
Определяется объем напорного солерастворителя из расчета расхода соли на 1 регенерацию фильтра.
Принимается напорный солерастворитель со след.
техническими характеристиками по [6]:
Определяется объем бака для 8% регенерационного раствора NaCl на
одну регенерацию Na-кат.ф.
W 8% = (W H.C. * 26%) / 8% = 1.3 м 3 (30)
Принимается бак 8% регенерац. Раствора NaCl размерами:
L = 1.3
B = 1 1.3 м 3
H = 1
4.2.3. Для перекачки раствора NaCl устанавливаются
2 насоса:
- один рабочий,
- один резервный.
Характеристики насоса:
Напор: H Na = 20 м
Подача: Q Na = V Na *f Na м 3 /час (32)
Где V Na – скорость движения р-ра NaCl
через катионитную загрузку,
f Na – S одного кат. ф-ра.
Q Na = 4*1.76 = 7 м 3 /час
4.2.4. Перед регенерацией H-Na – кат. ф-ов необходимо проводить взрыхление загрузки для более эффективной регенерации.
W б.взр. = (2*W взр. *f*60*t вр. ) / 1000 м 3 (33)
Где W взр. – интенсивность подачи воды для взрыхления катионита
Где W взр. = 4 л/с на 1м 2
f = 1.76 (наибольшая S катион. Ф-ов)
t вр. – продолжит. взрыхления катионита
(20-30мин.)
W б.взр. = (2*4*1.76*60*25) / 1000 = 21.2 м 3
L = 7
B = 2 22.4 > 22 м 3
H = 1.6
4.3. Устройство для удаления из воды углекислоты.
Для удаления CO 2 из Н-Na-кат. Воды предусматривается дегазатор
С насадкой из колец Рашега – кислотоупорных керамических
[1.прил.№7.,п.34]
4.3.1. Определяется содержание CO 2 или двуокиси углерода в воде подаваемой на дегазатор.
(CO 2 ) св. = (CO 2 ) о + 44*Щ о , г/м 3 (34)
где (CO 2 ) о - содержание CO 2 в исходной воде.
(CO 2 ) о = (CO 2 ) * * b
(CO 2 ) * - содержание углерода в воде в зависимости от pH
рН = 6.8…7.5
(CO 2 ) * = 80 г/м 3
b = 0.5
(CO 2 ) о = 40 г/м 3
(CO 2 ) св. = 40+44*5.1 = 264.4 г/м 3
По полученному значению содержание CO 2 в воде
Определяется высота слоя насадки h н , м необходимая для понижения
Содержания CO 2 в катионированной воде [1.прил.№7.,п.34,табл.5]
Для (CO 2 )св. = 264.4 г/м 3 h н =5.7
Пленочный дегазатор представляет собой колонну загруженную
насадкой из керамических кислотоупорных колец Рашига,
по которым вода стекает тонкой пленкой, на встречу потоку
воды поток воздуха нагнетаемой вентилятором.
4.3.2. Определяется S поперечного сечения дегазатора.
из условия плотности орошения согласно
[1.прил.№7.,п.34,табл.5].
Плотность орошения при керамической насадке r = 60 м 3 /г на 1м 2
F g = q пол. / r , м 2 , (35)
q пол. – полезная производительность H-Na-кат.ф.
F g = 45.8/60 = 0.76 м 2
Определяется объем слоя насадки:
V н = F g * h н , м 3 (36)
V н = 0.76*5.7 = 4.3 м 3
Опред. Диаметр дегазатора:
D = Ц (4* F g )/ p = 0.96 м (37)
Характеристика насадки колец Рашига:
Размеры эл-та насадки: 25*25*4 мм
Кол-во эл-ов в 1 м 3 : 55 тыс.
Удельная пов-ть насадки: 204 м 2 /м 3
Вес насадки: 532 кг
Вентилятор дегазатора должен обеспечивать подачу воздуха из расчета
15 м 3 воздуха на 1 м 3 воды по [1.прил.№7.,п.34], тогда производительность вентилятора определяется:
Q вент. = q пол. * 15 , м 3 /час (38)
Q вент. = 45.8*15 = 687 м 3 /час
Напор вентилятора определяется с учетом сопротивления в
керамической насадке:
S н = 30 мм водяного столба на 1 м.
Прочие сопротивления принимаются по [1.прил.№7.,п.34]
S пр = 30…40 мм вод. Столба.
Напор: H вент. = S нас . * h н + S прочие (39)
H вент. = 30*5.7 + 35 = 206 мм
5.0. Определение расходов воды.
Определение расходов воды слагается из потребления воды на
следующие процессы:
На все технологич. проц. Используют исходную неумягченную воду.
Q тех. = Q1 + Q2 + Q3, м 3 /сут (40)
5.1. Определяется расход воды на взрыхление катионита ф.
перед регенерацией.
Q1 = (W взр. * f * n н * n р н * n Na *n p Na * t взр. * 60) /1000 (41)
Q1 = (4 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 25 * 60) / 1000 = 169 м 3 /сут
5.2. Определяется расход воды на приготовление
регенерационных растворов кислоты и соли.
Q2 = q 1% * n н * n н р + (q 26% + q 8% )*n Na * n р Na , м3/сут (42)
q 1% = 7.3 м 3 /сут
q 26% = 0
q 8% = (Wнс * 26%) / 8% * 1000 = 1.3 м 3 /сут
Q2 = 7.3 * 2 * 2 + (0 + 1.3) * 2 * 2 = 34.4 м 3 /сут
5.3. Определяется расход воды на отмывку катионита после регенерации.
Q3 = W отм. * f * Hк * n н * n н р * n Na * n Na р м 3 /сут (43)
W отм. – уд. расход отмывочной воды приним. по [1.прил.№7.,п.21]:
W отм. = 5…6 м 3 на 1м 3 катионита.
Q3 = 5 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 2 = 281.6 м 3 /сут
Q тех. = Q1+Q2+Q3 = 485 м 3 /сут
6. Расчет диаметров трубопроводов
станции умягчения воды.
Определения диаметров трубопроводов дла транспортировки воды,
растворов кислоты и соли рекомендуется производить из величин
соответствующих расходов и скорости движения жидкости,
принимается в пределах 1…1,5 м/сек.
Расчет ведется с использованием литеатуры [4] и сводится
в таблицу:
|
Назначение Трубопроводов |
Расход, л/с |
Скорость, м/с |
Диаметр, мм |
Материал |
исходной воды на станцию умягчения. |
18.8 |
1.04 |
150 |
Чугун |
|
2. Трубопровод подачи и отвода воды для взрыхления. |
1.9 |
1.44 |
50 |
Полиэтилен |
|
3. Трубопровод подачи и отвода 1% регенерац. р-ра серной кислоты. |
0.34 |
1.07 |
25 |
Полиэтилен |
|
4. Трубопровод подачи и отвода 8% регенера- ционного р-ра соли. |
0.06 |
1.19 |
12 |
Полиэтилен |
|
5. Трубопровод подачи 100% кислоты. |
0.002 |
0.47 |
6 |
Сталь |
|
6. Трубопровод отвода умягченной воды. |
12.7 |
1 |
125 |
Чугун |
Для перекачки р-ов кислот и щелочей применяются трубы из нержавеющей стали или полиэтилена .
Для перекачки концентрированных растворов кислот и щелочей
(более 80%) используются трубы из углеродистой стали или пластмассовые.
Для перекачки воды используются трубы чугунные, асбесто-цеме-
нтные и железобетонные.
7. Компоновка основных и вспомогательных помещений станции умягчения воды.
К основному помещению станции относится главный зал
размещения H-Na-кат. ф.
Зал имеет высоту на 2-2.5 м выше полной высоты фильтров.
В плане фильтры распологаются в 2 ряда.
Расстояние м/у фильтрами не < 1 метра для удодного прохода
и обслуживания оборудования.
К вспомогательным помещениям относятся:
Помещения для складирования и приготовления регенерац.
р-ов кислоты и соли.
Помещения как правило одноэтажные с заглубленными
участками для размещения емкостей и насосного оборудования.
Основным компоновочным требованием явл. одинаковая
отметка пола платформы для выгрузки соли и отметки
верха баков. Помещение кислотного хоз-ва должно быть
изолировано от солевого и иметь не менее 2-х выходов.
Цистерны для хранения к-ты рекомендунтся распологать
в отапливаемом помещении во избежание ее замерзания.
Помещения лабораторий, мастерских, административного
и рабочего персонала.
Помещения поектируются в соответствии с требованиями
жилой застройки.
Дегазатор следует размещать в непосредственной близости
от H-Na-кат.ф. в главном зале.
Основные и вспомогательные помещения станции рекомендуется
блокировать, что сокращает протяженность трубопроводов и
повышает удобство в эксплуатации.