Рис. 1. ПРДД матеріалів на КЦ-1: 1 –цементна матриця, 2 – цементогрунт, 3 – піщаний бетон, 4–крупнозернистий бетон
Рис.2. Діаграми значень характеристик тріщиностійкості для матеріалів на КЦ-1
Рис. 3. ПРДД матеріалів на КЦ-2: 1 –цементна матриця, 2 – цементогрунт, 3 – піщаний бетон, 4 – крупнозернистий бетон.
Рис. 4. . Діаграми значень характеристик тріщиностійкості для матеріалів на КЦ-2
Рис. 5. ПРДД матеріалів на ПЦ: 1 –цементна матриця, 2 – цементогрунт, 3 – піщаний бетон, 4–крупнозернистий бетон.
Рис. 6. Діаграми значень характеристик тріщиностійкості для матеріалів на ПЦ Конфігурація кривої діаграм деформування матеріалів із різним вмістом заповнювачів на різних цементах є однотипною, що дає можливість описати залежність „навантаження – переміщення” для всіх матеріалів функцією одного виразу. Характеристиками діаграми можна вважати (рис.7): кут нахилу висхідної вітки діаграми до осі абсцис (?), кут нахилу спадаючої вітки до осі абсцис (?), точки – закінчення прямолінійної ділянки висхідної вітки (1), зламу (2), перегину спадаючої вітки діаграми (3), дефрагментації (4).
Рис. 7. Характерні точки ПРДД Аналітична апроксимація результатів досліджень та їх евристичний аналіз. Аналіз кривих, відповідних діаграмам деформування бетонів, дозволяє зробити висновок про можливість описання ПРДД функцією наступного виразу: . (1) Параметри , які фігурують у цій залежності знаходимо, виходячи з фізичних і геометричних міркувань, а також - із реальних експериментальних даних, що приведені на рис. 1,3,5 та відповідних діаграм характеристик тріщиностійкості бетону (рис. 2, 4, 6). Будемо вважати, що відрізок зміни величини від точки до точки , в якій функція набуває максимального значення, відповідає майже лінійному закону зміни зусилля від переміщення . З огляду на це, приймемо, що параметр є відомим. Він у першому наближенні буде рівний значенню похідної від функції по параметру в деякій точці проміжку прямолінійної зміни зусиль . Отже , (2) тобто параметр А буде рівний тангенсу кута нахилу висхідної вітки діаграми в області пружних деформацій бетону до осі системи координат . Обчислимо похідну: . (3) Похідна при . (4) Тоді , або
Звідси . (5) Визначимо тепер параметр . Розглянемо другу похідну . (6) Звідси знаходимо, що точка перегину діаграми руйнування бетону . (7) Як бачимо, точка знаходиться справа від точки , що стверджує вірогідність такого підходу до оцінювання ПРДД, тобто ця точка відповідає області руйнування матеріалу. Точку можна прийняти за момент вичерпу ресурсу бетону. Важливим фактом є те, що ця точка визначається через початковий параметр ПРДД бетону у пружній зоні його деформування, що може служити визначенню ефективної поверхневої енергії в бетонах. З формули (7) визначаємо параметр . (8) Отже, діаграма руйнування бетонного зразка може бути описана функцією (1) в межах подібності до конфігурацій, зображених на рисунках (1,3,5). Приклад. Проведемо розрахунок реальної діаграми, зображеної на рисунку 5 (крива – 4). Розрахуємо таку діаграму, опираючись на усереднені експериментальні результати цього рисунка. Згідно формул (4,5,9) одержуємо, що ; ; . Тоді . Висновки. 1. Конфігурація кривої повністю рівноважної діаграми деформування бетонів із різним видом і вмістом заповнювачів на різних цементах є однотипною, що дає можливість описати діаграму в координатах „навантаження – переміщення” функцією одного виразу. 2. Характеристиками діаграми можна вважати: кути нахилу висхідної і спадаючої віток до осі абсцис, точки – закінчення прямолінійної ділянки висхідної вітки, зламу, перегину спадаючої вітки, дефрагментації. 3. Запропоновано функцію, що описує ПРДД бетону Інтегрування функції дає можливість оцінити загальну роботу, що витрачається на деформування і руйнування бетону. 4. Теоретико – експериментальний аналіз діаграм руйнування бетонів показує, що точка перегину кривої руйнування бетону з позицій механіки руйнування може бути остаточною критичною точкою на діаграмі, координати якої стають відповідними руйнуванню бетону. За критерій руйнування в такому випадку можна приймати таку точку, з досягненням якої бетонний зразок можна вважати таким, що вичерпав свою несучу здатність. Література 1. А.Ф. Яременко, Е.А. Яременко. О применении диаграмм м деформирования материалов к расчету строительных конструкций // Бетон и железобетон в Украине. – 2004. – №2. – С. 8-12. 2. Карпенко Н.И. Общие модели механики железобетона.– М: Стройиздат.– 1996.– 416 с. 3. Карпенко Н., Мухамедиев Т.А., Петров А.Н. Исходные и трансформированные диаграммы деформирования бетона и арматуры // Напряженно-деформированное состояние бетонных и железобетонных конструкций. М: НИИЖБ. – 1986. – С. 7-25. 4. Яременко Е.А. Диаграммы деформирования бетона и каменной кладки // Бетон и железобетон в Украине. – №1. – 2001. – С. 10-13. 5. Бамбура А.М. Експериментальні основи прикладної деформаційної теорії залізобетону: Автореф. Дис. Д-ра техн. Наук: 05.23.01/ Харківськ. ДТУАБ. – Харків, 2006. – 39 с. 6. Стащук Н.Г. Задачи механики упругих тел с трещиноподобными дефектами. – К.: Наукова думка, 1993. – 360 с. 7. Звездов А.И., Залесов А.С., Мухамедиев Т.А., Чистяков Е.А. О новых нормах проектирования железобетонных и бетонных конструкций// Бетон и железобетон. – 2002. – №2. – С. 2-6. 8. 2. ГОСТ 29167-91 Бетоны. Методы определения характеристик трещиностойкости при статическом нагружении.