Петербургский Государственный Университет
 Путей и Сообщения.

Кафедра “Водоснабжение и водоотведение”

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ:

“Умягчение воды методом ионного обмена”

         

 Студент:                                                              Перельзон И. Б.
 Преподователь:                                                  Постнова Е. В.

2000

Введение.

На железнодорожном транспорте имеются предприятия, для работы которых требуется вода с малой жесткостью.
Известно, что жесткость воды обусловлена наличием в ней солей кальция и магния. Использование жесткой воды приводит к образованию накипи на внутренней поверхности котлов и теплообменных аппаратов, что снижает эффективность их работы.
В настоящее время один из наиболее распространенных способов умягчения воды является метод ионного обмена. Снижение жесткости воды ионным обменом основано на способности определенных или некоторых искусственных материалов (катионитов) которые имеют в своем составе обменные ионы Na+, Н+. Способные обмениваться на ионы Са2+, Мg2+. Реакция обмена:
2 Na [Кат.] + Ca (HCO3)2  Ca [Кат.] + 2 NaHCO3

2 H [Кат.] + MgCl2  Mg [Кат.]2 + 2 HCl

К катионитам относятся глауконитовый песок, гумусовые угли, сульфоуголь, искусственные смолы (КУ-1, КУ-2).
В процессе фильтрации воды через катиноитную загрузку ее обменная способность уменьшается, поэтому необходимо периодически регенерировать (восстанавливать фильтрирующий материал). Реакции регенерации:

Ca [Кат.]2 + 2 NaCl  2 Na [Кат.] + CaCl2
Na – катионидные фильтры регенерируются раствором NaCl

Mg [Кат.]2 + H2SO4 = 2 H [Кат.] + MgSO4
Н – катионидные фильтры регенерируются раствором серной кислоты – Н2SO4. 
Для реализации представленных химических процессов устраивают специальное сооружение – станцию умягчения воды.
Целью курсового проекта является расчет основного технологического оборудования – Н-Na- катионитных фильтров и вспомогательного оборудования - кислотное хозяйство, солевое, дегазатор для удаления газов – СО2.

1. Предварительная обработка исходных данных.
Проверка данных химического анализа воды производится путем сопоставления суммы катионов: Ca+2, Mg+2, Na+, К+ с суммой анионов: Cl-, SO4-2, НСО3-:
          (1). К = [Ca+2] + [Mg+2] + [Na+] + [K+] = 4.0 + 2.4 + 0.9 = 7.3 мг-экв/л                                                                

          (2). А = [HCO3-] + [Cl-] + [SO4-2] = 5.1 + 0.7 + 1.5 = 7.3 мг-экв/л 

Вывод: Сумма катионов равна сумме анионов, следовательно, данные химического анализа воды верны.
  1.1. Определяется общая жесткость исходной воды.
Жо = [Ca+2] + [Mg+2] = 4.0 + 2.4 = 6.4  мг-экв/л           (3).
 1.2. Определяется карбонатная жесткость исходной воды.
Жк = [HCO3-] = 5.1  мг-экв/л                                          (4).
  1.3. Определяется щелочность исходной воды.
Що = Жк = 5.1  мг-экв/л                                                   (5).
  1.4. Определяется не карбонатная жесткость.
Жнк = Жо – Жк = 6.4 – 5.1 = 1.3  мг-экв/л                       (6).
2. Выбор и обоснование принципиальной схемы умягчения воды.

Умягчение воды методом ионного обмена может осуществлять: параллельным катионированием, последовательным катионированием, совместным H-Na-катионированием. 
Выбор схемы умягчения воды осуществляется на основании сопоставления данных химического анализа исходной воды.
Параллельное H-Na-катионирование применяется при условии:

Жк / Жо  0,5                                         5.1 / 6.4 = 0.79  0.5                     +
Жнк  3.5 мг-экв/л				Жнк = 1.3  3.5 мг-экв/л		+
SO4-2 + Cl-  3 … 4 мг-экв/л	         1.5 + 0.7 = 2.2  3 мг-экв/л		+
Na+ + K+  1 …2 мг-экв/л			0.9  2 мг-экв/л			         +

Последовательное H-Na-катионирование применяется при условии:

Жк / Жо  0.5                                          5.1 / 6.4 = 0.79 > 0.5                    -

Жнк  3.5 мг-экв/л				Жнк = 1.3  3,5 мг-экв/л	 	-

SO4-2 + Cl-  3 … 4 мг-экв/л	         1.5 + 0.7 = 2.2  3 мг-экв/л	 	-

Na+ + K+ не лимитируются							 	-

На основании полученных результатов принимается параллельная схема H-Na-катионирования.

Техническая схема параллельного H-Na-катионирования:

    H (Кат)

    Дегазатор

   Na (Кат)

3. Расчет основного технологического оборудования                   станции умягчения воды

К основному технологическому оборудованию станции умягчения 
Воды Н-Na-катионитные фильтры.
Расчет ведется на основании нормативной литературы.

3.1. Определяется соотношение расходов воды подаваемой на Н-Na-катионитные фильтры.

При параллельной схеме Н-Na-катионирования расчет ведется согласно [1,прил.7,п.25]:

Определяется расход воды подаваемой на Н-катионитные фильтры.

                   qHпол.= qпол.( Що-Щу ) / ( А+Що )  м3/час                (7)

где  qпол.- полезная производительность Н-Na-катионитных фильтров,

qпол.= Qсут.	/ 24=1100/24=45.8  м3/час,

                   Що- щелочность исходной воды,
                       Що=5.1 гр-экв/м3,
                       Щу- щелочность умягченной воды,
                       А- сумма концентраций анионов,
                       А= 7.3  гр-экв/м3,

qHпол.= 45.8*( 5.1-0.35 ) / ( 7.3+5.1 ) = 17.5 м3/час

Определяется расход воды на Na-катионитные фильтры:
                                                  qNaпол.= qпол.- qHпол.   м3/час                      (8)
                   qNaпол.= 45.8 - 17.5 = 28.3  м3/час

3.2. Выбирается катионит для загрузки фильтров по [6]:

Принимается сульфауголь мелкий 1 сорта с техническими характеристиками:
Внешний вид катионита – черные зерна  неправильной формы.
Диаметр зерен катионита – 0.25…0.7 мм.
Полная обменная способность - Еполн. = 570   экв/м3

3.3. Определяется объем катионита в Н-Na-катионитных фильтрах.

Объем катионита в Н- катионитных фильтрах, вычисляется 
по [1,прил.7,п.26]:

                           WH = 24*qHпол.(Жо+СNa)/(nHp*EHраб.)    м3              (9)

где СNa- концентрация в исходной воде,
      СNa=0.9   гр-экв/м3 ,   
      nHp- число регенераций каждого Н-катионитного фильтра в сутки,
             принимается по [1,прил.7,п.14]:  от 1…2.
      nHp=2,
      EHраб.- рабочая обменная емкость Н-катионита, вычисляется по     
                 Формуле [1,прил.7,п.27]:

                           EHраб.= н*	Еполн. – 0.5*qуд.*Ск   гр-экв/м3                 (10)

Где  н- коэффициент эффективности регенерации Н-катионитных  
              фильтров, принимается по [1,прил.7,п.27,табл.4]:
При удельном расходе Н2SO4 на регенерацию 100 гр./гр.-экв.
                         н=0.85,
     qуд.- удельный расход воды на отмывку 1 м3 катионита (для сульфо-
           угля принимается 4 м3),
     qуд.=4 м3,
     Ск – общее содержание в воде катионидов,
     Ск =7.3  гр-экв/м3  ,
                            EHраб.= 0.85*570 – 0.5*4*7.3 = 469.9   гр-экв/м3,

WH = 24*17.5(6.4+0.9)/(2*469.9) = 3.6   м3,

Объем катионита в Na-катионитных фильтрах вычисляется по 
формуле [1,прил.7,п.26]:

                           WNa = 24*qNaпол.(Жо* nNap)*ENaраб.    м3                      (11)

          Где nNap- число регенераций каждого Na-кат. фильтра в сутки

               принимается согласно [1,прил.7,п.14] от 1…3.
          nNap=2,
          ENaраб.- рабочая обменная емкость Na-катионит. фильтра
                      вычисляется по [1,прил.7,п.15]:
                         ENaраб.= Na*Na*Еполн. – 0.5*qуд.*Жо   гр-экв/м3               (12)

Где Na – коэффициент эффективности регенерации Na-катион.
фильтров  принимается при удельно расходе поваренной соли
                              NaCl   100 гр./гр.-экв.                 Na=0.62
         Na- коэфф. Учитывающий снижение обменной емкости,       
                принимается [1,прил.7,п.15,табл.2] из соотношения:

  СNa / Жо= 0.1              Na= 0.83

ENaраб.= 0.62*0.83*570 – 0.5*4*6.4 = 293.3-12.8    гр-экв/м3,

WNa = 24*28.3(6.4/2)*280.5=7.7    м3.

3.4. Определяется площадь H-Na-кат. фильтров.

        Площадь Н-кат. фильтров опред. по [1,прил.7,п.16]:

                                Fн = Wн/Hк,   м2                                                 (13)

           где Hк- высота слоя катионита в фильтрах,
        Площадь Na-кат. фильтров определяется по [1,прил.7,п.16]:

                               FNa = WNa/Hк,   м2                                              (14)

 

Технические характеристики H-Na-кат. фильтров приведены в таблице:

Диаметр
Фильтра,
Мм.	Высота кати-
 онита,
Нк, м.	Основные Размеры	Вес,
т.	
		Строительная
Высота	Диаметр прово-дящего патрубка		
Н-катионитные фильтры.	
700	1800	3200	40	1.7	
700	2000	3200	40	2.1	
1000	2000	3600	50	5.3	
1500	2000	3950	80	10	
2000	2500	4870	125	15	
Na-катионитные фильтры.	
1000	2000	3597	50	5	
1500	2000	3924	80	10	
2000	2500	4870	125	15	

Fн = Wн/Hк = 3.6/2 = 1.7  м2 

Площадь одного Н-катион. фильтра:

 fн = (d2)/4 = 0.785 м2 ,

Количество рабочих Н-катион. фильтров:

Fн/ fн = 1.7/0.785 = 2 шт.

Принимается 2 рабочих Н-катионид. фильтра.

FNa = WNa/Hк = 7.7/2 = 3.85  м2

Площадь одного Na-катион. фильтра:

fн = (d2)/4 = 1.76 м2

Количество рабочих Na-катион. фильтров:

FNa/ f Na= 3.85/1.76 = 2 шт.

Принимается 2 рабочих Na-катионид. фильтра.

3.5. Определяется скорость фильтрования воды через   
катионитные фильтры при нормальном режиме 
работы (работают все рабочие фильтры).

            Для Н-катионит. фильтров:

                            Vнор. = qHпол./( fн*nн)  м/ч                                   (15) 

Где  fн- площадь одного Н- кат. фильтра,
               nн- количество рабочих Н-кат. фильтров.

Vнор. = 17.5/(0.785*2) = 11  м/ч

             Для Na-катионит. фильтров:

                            Vнор. = qNaпол./( fNa*nNa)  м/ч                              (16)

Vнор. = 28.3/(1.76*2) = 8  м/ч

Скорость фильтрования воды через катионит при нормальном режиме,
 не должна превышать при общей жесткости воды до 10 гр-экв/м3 (6.4),
скорость не должна превышать 15 м/ч < 15 м/ч.

3.6. Определяется скорость фильтрования воды через катионит при  формированном режиме
 (один рабочий фильтр отключен на
регенерацию).

                            VHфорс.= qHпол./fH*(nH-1),   м/ч                      (17)

VHфорс.= 17.5/0.785*(2-1) = 22.3   м/ч

                            VNaфорс.= qNaпол./fNa*(nNa-1),   м/ч                  (18)

VNaфорс.= 28.3/1.76*(2-1) = 16   м/ч

При форсированном режиме допускаетс увеличение скорости фильтрования на 10 м/час по сравнению с вышеуказанной.

4. Расчет вспомогательного оборудования станции умягчения воды.

Восстановление обменной способности, т.е. регенерации
кат. фильтров осуществляется путем вытеснения из ка-
тионита ионов Ca2+ , Mg2+ ионнами H+ , Na+ .

Для реализации указанного процесса требуется устройство
вспомогательного оборудования.

К вспомогательному оборудованию относятся:

1). Кислотное хоз-во.
2). Солевое зоз-во.
3). Насосы и аппараты для подачи воды и регенерирующих растворов
на фильтры.

4.1. Серное хоз-во для хранения, приготовления и перекачки раствора H2SO4.

Кислотное хоз-во включает:

1). Цистерны для хранения кислоты.
2). Бак мерник конц. серной кислоты.
3). Бак для регенерационного раствора.
4). Вакуумнасосы.
5). Эжектор.

На станцию H2SO4 поставляется в ж/д цистернах в виде 100%
раствора. Затем H2SO4  перекачивается в стационарные цистерны
(цистерны хранилища) с месячным запасом реагента.
Расчет начинают с определения расхода 100% H2SO4  на одну
Регенерацию Н-кат. фильтра по [1,прил.7,п.31]:

                         PH = (fH*Hk*EрабН*н)/1000 , кг                       (19)

                                   PH = 73.7 кг

Определяется суточный весовой расход H2SO4  для регенерации
всех рабочих Н-кат. фильтров.

             PHсут. = PH *nн*nрн = 73.7*2*2 = 294.8   кг/сут             (20)

Определяется суточный весовой расход H2SO4  для регенерации
всех рабочих Н-кат. фильтров.

                 WHсут. = (PH сут.*100%)/(85%*85%)   м3/сут             (21)

WHсут. = 0.195  м3/сут

Определяется месячный расход H2SO4  для регенерации
Н-кат. фильтров.

                                WHмес. = 30* WHсут.   м3                                            (22)
WHмес. = 6  м3

Промышленностью выпускаются цистерны для хранения кислоты
емкостью 15 м3 в проекте принимается не менее двух цистерн
емкостью 15 м3 (вторая цистерна на случай аварии).

4.1.2. Определяется объем бакомерника из условия регенерации одного фильтра при количестве рабочих
 Н-кат. фильтров до 4 , [1.прил.7,п.32]:

                    W85% = (Pн*nр*100%)/(85%*85%) = 0.05   м3                 (23)

Принимается бак мерник объемом 0.09 м3 , наружный диаметр 
450 мм, строит. высота 45 мм, вес 98 кг.

Подача серной к-ты из цистерн хранилищ в баке мернике происходит
за счет вакуума создаваемого насосом, затем с помощью эжектора
H2SO4  перемешивается с водой и поступает в бак
регенерационного раствора.

4.1.3. Определяется объем бака для 1% регенерационного           раствора H2SO4  на регенерацию одного
Н-кат. фильтра.

                        W1% = (Pн*nр*100%)/(1%*1%) = 7.3   м3                       (24)

Принимается бак 1% регенерационного раствора H2SO4  размерами:

                                                        B = 2 м
                                                        H = 1.5 м               7.5 м3
L = 2.5 м

Для перекачки регенерационного раствора H2SO4  принимается
2 насоса серии ”Х” (химически стойкие) напором Нн = 20 м
и подачей Qн = 3 м3/ч , (Qн = 3 м3/ч).

                            Qн = Vн*fн = 4*0.785 = 3 м3/ч                         (25)

К установке принимается 1 рабочий и один резервный насос.

4.2. Устройства для хранения, приготовления и перекачки 
раствора поваренной соли NaCl.

Для регенерации Na-кат. фильтров устраивается солевое хозяйство.
Регенерация Na-кат. фильтров производится 8% раствором NaCl.

4.2.1. Определяется расход поваренной соли NaCl на 1   
   регенерацииNa-кат. фильтра [1,прил.7,п21]:

                          PNa = (fNa*Hk*ENa раб.*ас) / 1000    кг                   (26)

   PNa = (1.76*2*280.5*100) / 1000 = 98.7   кг

Определяется суточный весовой расход NaCl для регенерации
всех рабочих Na- кат. фильтров:

                            РNaсут = PNa*nNa*npNa   кг/сут                             (27)

РNaсут = 98.7*2*2 = 394.8 кг/сут < 500 кг/сут

При суточном расходе NaCl до 500 кг/сут устраивают сухое
хранение соли на складе с последующим приготовлением 
8% регенерационного раствора.

Принимается Сухое хранение.

Определяется месячный весовой расход поваренной соли для регенерации Na-кат.ф-ов.

                                 PNaмес = 30*PNaсут ,     т                              (28)

PNaмес = 30*394.8 = 12  т

4.2.2. Определяется площадь склада для сухого месячного 
хранения соли из условия, что высота NaCl не должна 
превышать 2.5 метра.

                                   FNacyх.хран. = PNaмес  / Na*25 ,    м2                    (29)

FNacyх.хран. = 6   м2
Принимается склад сухого хранения размерами:

H = 2.5
                                                          B = 2               6 м
                                                          L = 3

Определяется объем напорного солерастворителя из расчета расхода соли на 1 регенерацию фильтра.

Принимается напорный солерастворитель со след.
техническими характеристиками по [6]:

-	полезная емкость (100 кг)
-	объем (0.4 м3)
-	диаметр (45 мм)

Определяется объем бака для 8% регенерационного раствора NaCl на
одну регенерацию Na-кат.ф.

                               W8% = (WH.C. * 26%) / 8% = 1.3 м3                          (30)

Принимается бак 8% регенерац. Раствора NaCl размерами:

   L = 1.3
                           B = 1               1.3   м3
H = 1 

4.2.3. Для перекачки раствора NaCl устанавливаются
 2 насоса:

- один рабочий,
    - один резервный.

Характеристики насоса:
 Напор:        HNa = 20 м
                                             Подача:      QNa = VNa*fNa      м3 /час              (32)

Где VNa – скорость движения р-ра NaCl
                                               через катионитную загрузку,
                                     fNa – S одного кат. ф-ра. 

QNa = 4*1.76 = 7    м3 /час

4.2.4. Перед регенерацией H-Na – кат. ф-ов необходимо проводить взрыхление загрузки для более эффективной регенерации.

                             Wб.взр. = (2*Wвзр.*f*60*tвр.) / 1000   м3                (33)

Где Wвзр. – интенсивность подачи воды для взрыхления катионита
   Где     Wвзр. = 4 л/с на 1м2
                                                        f = 1.76 (наибольшая S катион. Ф-ов)
                                                     tвр. – продолжит. взрыхления катионита  
                           (20-30мин.)

Wб.взр. = (2*4*1.76*60*25) / 1000 = 21.2  м3

L = 7
                                       B = 2                   22.4 > 22 м3
   H = 1.6

4.3. Устройство для удаления  из воды  углекислоты.

Для удаления CO2 из Н-Na-кат. Воды предусматривается дегазатор
С насадкой из колец Рашега – кислотоупорных керамических
[1.прил.№7.,п.34]

4.3.1. Определяется содержание CO2 или двуокиси углерода в воде подаваемой на дегазатор.

                               (CO2 )св. = (CO2 )о + 44*Що , г/м3                                     (34)

где (CO2 )о- содержание CO2 в исходной воде.

(CO2 )о = (CO2 )**
(CO2 )*- содержание углерода в воде в зависимости от pH
рН = 6.8…7.5
(CO2 )* = 80 г/м3
 = 0.5
(CO2 )о = 40  г/м3

(CO2 )св. = 40+44*5.1 = 264.4   г/м3

По полученному значению содержание CO2  в воде
Определяется высота слоя насадки hн , м  необходимая для понижения
Содержания CO2  в катионированной воде [1.прил.№7.,п.34,табл.5]

                         Для (CO2 )св. = 264.4 г/м3             hн =5.7

Пленочный дегазатор представляет собой колонну загруженную
насадкой из керамических кислотоупорных колец Рашига,
по которым вода стекает тонкой пленкой,  на встречу потоку
воды  поток воздуха нагнетаемой вентилятором.

4.3.2. Определяется S поперечного сечения дегазатора.
из условия плотности орошения согласно
[1.прил.№7.,п.34,табл.5].

Плотность орошения при керамической насадке  = 60 м3/г на 1м2

                                            Fg = qпол. /    ,  м2,                                   (35)

qпол. – полезная производительность H-Na-кат.ф.

Fg = 45.8/60 = 0.76 м2

Определяется объем слоя насадки:

                                           Vн = Fg * hн , м3                                                             (36)

Vн = 0.76*5.7 = 4.3 м3

Опред. Диаметр дегазатора:

                                  D = (4* Fg )/ = 0.96  м                                  (37)

Характеристика насадки колец Рашига:
 Размеры эл-та насадки:   25*25*4   мм
                                     Кол-во эл-ов в 1 м3 :   55 тыс.     
                            Удельная пов-ть насадки:   204 м2/м3
                                                  Вес насадки:   532 кг

Вентилятор дегазатора должен обеспечивать подачу воздуха из расчета
15 м3   воздуха на 1 м3 воды по [1.прил.№7.,п.34], тогда производительность вентилятора определяется:

                                  Qвент. = qпол. * 15 ,  м3/час                                  (38)

Qвент. = 45.8*15 = 687 м3/час

Напор вентилятора определяется с учетом сопротивления в
керамической насадке:

Sн = 30 мм водяного столба на 1 м.

Прочие сопротивления принимаются по [1.прил.№7.,п.34]

Sпр = 30…40  мм вод. Столба.

                                     Напор:     Hвент. = Sнас. * hн + Sпрочие                              (39)

Hвент. = 30*5.7 + 35 = 206  мм

5.0. Определение расходов воды.

Определение расходов воды слагается из потребления воды на 
следующие процессы:
-	взрыхление кат. ф-ра перед регенерацией (Q1)
-	приготовление регенерац. р-ов к-ты и соли (Q2)
-	отмывка катионита после регенерации (Q3) 

На все технологич. проц. Используют исходную неумягченную воду.

                      Qтех. = Q1 + Q2 + Q3,  м3/сут                           (40)

5.1. Определяется расход воды на взрыхление катионита ф.
перед регенерацией.

             Q1 = (Wвзр. * f * nн * nрн * nNa *npNa * tвзр. * 60) /1000              (41)

             Q1 = (4 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 25 * 60) / 1000 = 169  м3/сут

5.2. Определяется расход воды на приготовление   
        регенерационных растворов кислоты и соли.

             Q2 = q1% * nн * nнр + (q26% + q8%)*nNa * nрNa,   м3/сут       (42)

                               q1% = 7.3  м3/сут
                               q26% = 0
                               q8% = (Wнс * 26%) / 8% * 1000 = 1.3   м3/сут

                     Q2 = 7.3 * 2 * 2 + (0 + 1.3) * 2 * 2 = 34.4    м3/сут

5.3. Определяется расход воды на отмывку катионита    после регенерации.

                     Q3 = Wотм. * f * Hк * nн * nнр * nNa * nNaр    м3/сут     (43)

Wотм. – уд. расход отмывочной воды приним. по [1.прил.№7.,п.21]:
Wотм. = 5…6 м3   на 1м3 катионита. 

Q3 = 5 * 1.76 * 2 * 2 * 2 * 2 * 2 = 281.6   м3/сут

Qтех. = Q1+Q2+Q3 = 485  м3/сут

6. Расчет диаметров трубопроводов
станции умягчения воды.

Определения диаметров трубопроводов дла транспортировки воды,
растворов кислоты и соли рекомендуется производить из величин
соответствующих расходов и скорости движения жидкости,
принимается в пределах 1…1,5 м/сек.

Расчет ведется с использованием литеатуры [4] и сводится 
в таблицу:

Назначение
Трубопроводов	Расход,
л/с	Скорость,
м/с	Диаметр,
мм	Материал	
1.	Трубопровод подачи   
         исходной воды на  
        станцию умягчения.	18.8	1.04	150	Чугун	
2. Трубопровод подачи и 
отвода воды для
взрыхления.	1.9	1.44	50	Полиэтилен	
3. Трубопровод подачи и  
    отвода 1% регенерац. р-ра
         серной кислоты.	0.34	1.07	25	Полиэтилен	
4. Трубопровод подачи и  
       отвода 8% регенера- 
        ционного р-ра соли.	0.06	1.19	12	Полиэтилен	
5. Трубопровод подачи 100%
                 кислоты.	0.002	0.47	6	Сталь	
6. Трубопровод отвода 
        умягченной воды.	12.7	1	125	Чугун	

Для перекачки р-ов кислот и щелочей применяются трубы из нержавеющей стали или полиэтилена .
Для перекачки концентрированных растворов кислот и щелочей
(более 80%) используются трубы из углеродистой стали или пластмассовые.
Для перекачки воды используются трубы чугунные, асбесто-цеме-
нтные  и железобетонные.

7. Компоновка основных и вспомогательных помещений станции умягчения воды.

К основному помещению станции относится главный зал
размещения H-Na-кат. ф.
Зал имеет высоту на 2-2.5 м выше полной высоты фильтров.
В плане фильтры распологаются в 2 ряда.
Расстояние м/у фильтрами не < 1 метра для удодного прохода
и обслуживания оборудования.

К вспомогательным помещениям относятся:

            Помещения для складирования и приготовления регенерац.
р-ов кислоты и соли.
Помещения как правило одноэтажные с заглубленными 
участками для размещения емкостей и насосного оборудования.

Основным компоновочным требованием явл. одинаковая
отметка пола платформы для выгрузки соли и отметки 
верха баков. Помещение кислотного хоз-ва должно быть
изолировано от солевого и иметь не менее 2-х выходов.
Цистерны для хранения к-ты рекомендунтся распологать
в отапливаемом помещении во избежание ее замерзания.
Помещения лабораторий, мастерских, административного
и рабочего персонала.
Помещения поектируются в соответствии с требованиями
жилой застройки.
Дегазатор следует размещать в непосредственной близости
от H-Na-кат.ф. в главном зале.
Основные и вспомогательные помещения станции рекомендуется
блокировать, что сокращает протяженность трубопроводов и
повышает удобство в эксплуатации.